Расчет внецентренно нагруженного ленточного фундамента под наружную стену в доме без подвала

В данной статье будет рассмотрен расчет внецентренно нагруженного ленточного фундамента. Такая ситуация встречается особенно часто при устройстве фундаментов под наружные стены – стена может быть сбита относительно оси ленточного фундамента. В итоге вертикальная нагрузка передается не центрально, а с эксцентриситетом, возникает дополнительный изгибающий момент, увеличивается краевое давление под фундаментом и, как следствие, значительно возрастает ширина ленты. Поэтому если ваша стена сбита относительно оси ленточного фундамента хотя бы на 50 мм, ни в коем случае не игнорируйте это, а учтите в расчете.

Пример расчета центрально нагруженного фундамента можно посмотреть здесь. Для наглядности в данном расчете все исходные данные совпадают с тем расчетом – чтобы можно было провести анализ и сделать для себя соответствующие выводы. По причине одинаковых исходных данных многие этапы расчетов будут схожи. Я постараюсь не дублировать пояснения к расчету, а давать только комментарии к отличительным особенностям расчета внецентренно нагруженного ленточного фундамента. Поэтому рекомендую изучить оба расчета – уверена, это будет полезной работой.

Ширина подошвы по результатам расчета

Как видно из таблицы, при всех остальных одинаковых вводных данных одна лишь величина эксцентриситета сыграла значительную роль в размерах итоговой ширины подошвы ленты.

Скачать файл с расчетом без пояснений в формате pdf можно здесь.

Исходные данные для расчета ленточного фундамента

На рисунке показана геометрия ленточного фундамента. Уровень природного рельефа взят из инженерно-геологического отчета (как и данные по всем грунтам). При строительстве дома рельеф будет понижен до уровня планировки срезкой, а пол первого этажа будет несколько выше уровня земли на улице.

Очень важным фактором является то, что подземная часть конструкции стены расположена симметрично относительно оси фундаментной ленты. А вот нагрузка от вышележащих конструкций Nc расположена с эксцентриситетом относительно этой оси. Этот эксцентриситет может быть вызван различными ситуациями (см. рисунок ниже), и важно определить не только его величину, но и в какую сторону сбита нагрузка по отношению к оси.

Исходные данные в нашем расчете описывают геометрию стены. Обратите внимание, что расчет можно построить так, чтобы вводить нужно было только значения, помеченные желтым маркером – остальные будут вычисляться автоматически.

Значение А3 должно быть не меньше глубины промерзания грунта в вашем районе. Пол дома нужно делать выше уровня земли.

Для упрощения расчета мы берем не всю длину ленты, какой бы она ни была, а только один ее погонный метр – так и с нагрузками проще будет оперировать, и с площадями.

Характеристики грунта в данном расчете взяты из инженерно-геологического отчета – и взяты именно расчетные значения характеристик для расчета оснований по деформациям.

Для данного расчета нам не понадобятся коэффициент пористости и модуль деформации, но они будут нужны при расчете осадок фундамента.

В нашем случае ИГЭ-2 – просадочный суглинок с начальным просадочным давлением 16,5 т/м 2 , т.е. при таком давлении под подошвой грунт резко начинает деформироваться, чего мы допустить не должны. Поэтому мы задаем начальное просадочное давление для этого слоя несколько меньшим, чем 16,5 т/м 2 , чтобы иметь запас. Слой ИГЭ-2 является основанием для фундамента, но если бы он был где-то глубже, то согласно п. 2.177 пособия, расчетное сопротивление следует определять по наиболее слабому грунту – об этом забывать не следует.

Итак, исходные данные по грунтам сведены ниже в расчетную таблицу. Обратите внимание, что слоев грунта уже четыре, а не три. Для удобства третий слой разделен на два – сухой и водонасыщенный.

Завершающая часть исходных данных – обратная засыпка и нагрузки.

Нагрузка на стену в нашем случае взята из примера сбора нагрузок “Собираем нагрузки на ленточный фундамент дома” для фундамента по оси «1», т.е. для фундамента под крайнюю стену, и равна она сумме постоянных и временных нагрузок из шестой таблицы примера 7391 кг/м + 724 кг/м = 8115 кг/м = 8,115 т/м (так как расчет у нас ведется на 1 погонный метр фундамента, то нагрузка Nс берется уже не в тоннах на метр, а в тоннах).

Эксцентриситет приложения нагрузки в нашем примере равен 0,1 м, сбита нагрузка в сторону дома.

Расчет ленточного фундамента выполняется методом последовательных приближений. Чтобы от чего-то оттолкнуться, мы задаемся расчетным сопротивлением грунта (оно приближенное и выбирается из таблиц пособия для подходящего грунта). Далее мы находим предварительную ширину подошвы, по значениям которой будем уже более точно определять расчетное сопротивление грунта.

Определение расчетного сопротивления грунта основания и ширины подошвы фундамента (расчет основания по деформациям – по 2 предельному состоянию).

Прежде всего, необходимо определить, какой слой грунта является основанием для нашего фундамента и выбрать для него угол внутреннего трения и удельное сцепление из исходных данных.

Удельный вес грунта берется в осредненном расчетном значении с учетом удельного веса всех слоев грунта и их толщин. Расчет этого осредненного удельного веса ведется по формуле , где Хi – это удельное сцепление i-го слоя грунта, а hi – толщина этого слоя. Посчитав осредненное значение для четырех слоев, мы получаем значение 1,873 т/м 3 .

Обратите внимание, что удельный вес грунта нужно брать с учетом водонасыщенного состояния. В нашем случае водонасыщен 4 слой (т.к. он находится ниже уровня грунтовых вод).

Если в инженерно-геологическом отчете вы не найдете значения удельного веса грунта в водонасыщенном состоянии, можно воспользоваться формулой (36) пособия.

Далее приступаем к определению расчетного сопротивления грунта.

Значения коэффициентов выбираем из таблицы 43 пособия, при этом нужно учитывать данные пункта 2.178 о том, какие здания относятся к жесткой конструктивной схеме.

В шаге 6.2 мы определим все действующие нагрузки и приблизимся к окончательному определению ширины подошвы фундамента.

Сначала мы просто делим нагрузку на расчетное сопротивление и получаем ширину подошвы даже меньшую, чем ширина стены. Округляем до ширины стены 0,4 м.

Но нам также необходимо узнать нагрузку от собственного веса стены, от грунта на срезах фундамента и от временных нагрузок на грунте и на полу – все они влияют на ширину подошвы фундамента. Т.к. срезов фундамента у нас пока нет, то N1 и Nвр на данном этапе получились равны нулю, а вот собственный вес уже составил 1,5 тонны.

Уточняем ширину фундамента с новой нагрузкой и получаем уже 0,5 м. Конечно, так можно вылизывать до бесконечности, но мы пока проигнорируем N1 и Nвр и найдем среднее давление под подошвой для ширины 0,5 м.

Среднее давление для такой ширины ленты получилось больше, чем мы можем себе позволить при ограничении давления на грунт 15 т/м2. Поэтому мы пересчитываем ширину подошвы до такого размера, чтобы среднее давление было меньше 15 т/м2 – получаем ширину ленты 0,7 м.

Далее мы снова уточняем все нагрузки для ширины ленты 0,7 м. И в п. 6.3 снова определяем среднее давление под подошвой фундамента для уточненных значений – оно оказывается больше нашего ограничения. Тогда в п. 6.3а мы увеличиваем ширину фундамента на столько, чтобы среднее давление под подошвой стало меньше ограничения давления. Когда это произошло, мы снова находим значения всех нагрузок для ширины подошвы 0,8 м, а также уточняем значение расчетного сопротивления грунта. После этого можно определить момент, действующий относительно оси, проходящей через центр тяжести подошвы. Обратите внимание, что Nc*e при нахождении момента берется с минусом в случае, если сбивка нагрузки в сторону дома; если же в сторону улицы, то нужно в формуле ставить знак плюс.

Знак момента дает нам понять о том, с какой стороны будет максимальное давление под подошвой ленточного фундамента.

Следующим шагом мы определяем эксцентриситет и проверяем несколько важных условий (смысл их описан в статье “Расчет ленточного фундамента под наружную стену в доме без подвала”)

Дальнейший расчет может пойти двумя путями. Если эпюра давления под подошвой фундамента имеет форму трапеции (при небольшом эксцентриситете), то считать нужно по формуле (50) пособия – у нас так и получилось, и мы будем вести дальнейший расчет по пункту 6.7. Если бы эксцентриситет оказался большим, и эпюра оказалась бы треугольной (это значит, что в фундаменте может даже получиться отрыв от подошвы), то считать нужно было бы уже по формуле (51), а в нашем расчете она прописана в п. 6.8. Я приведу оба пункта в этом примере – вдруг кому-то пригодится алгоритм. Но для этого конкретного случая п. 6.7 является завершающим для расчета.

Сначала мы находим pmax по стандартной формуле, в которой есть только одна особенность: если сила Nc сбита в сторону дома, то в расчете принимает участие qэт (т.е. нагрузка со стороны дома), а если бы сила Nc была сбита в сторону улицы, то вместо qэт у нас бы уже была qгр (нагрузка на грунте со стороны улицы).

После определения pmax прежде всего нужно сравнить его с расчетным сопротивлением грунта. И если бы у нас не было ограничения давления на грунт, то расчет на этом можно было бы закончить. Но pmax превышает заданное ограничение, поэтому мы снова вынуждены увеличивать подошву и пересчитывать все значения (какие-то из них пригодятся нам при расчете осадок фундамента).

И как итог, у нас получается ширина подошвы фундамента 1,2 м.

И напоследок добавлю пункт 6.8, в котором показан алгоритм расчета максимального давления под подошвой в случае с треугольной эпюрой давления.

После того, как расчет выполнен, нужно определить осадку фундамента, но это уже тема отдельной статьи.

5.5.3. Определение основных размеров фундаментов (ч. 3)

Б. ВНЕЦЕНТРЕННО НАГРУЖЕННЫЕ ФУНДАМЕНТЫ

Размеры внецентренно нагруженных фундаментов определяются исходя из условий:

где р — среднее давление под подошвой фундамента от нагрузок для расчета оснований по деформациям; pmax — максимальное краевое давление под подошвой фундамента; р c max — то же, в угловой точке при действии моментов сил в двух направлениях; R — расчетное сопротивление грунта основания.

Максимальное и минимальное давления под краем фундамента мелкого заложения при действии момента сил относительно одной из главных осей инерции площади подошвы определяется по формуле

где N — суммарная вертикальная нагрузка на основание, включая вес фундамента и грунта на его обрезах, кН; A — площадь подошвы фундамента, м 2 ; Мх — момент сил относительно центра подошвы фундамента, кН·м; y — расстояние от главной оси инерции, перпендикулярной плоскости действия момента сил, до наиболее удаленных точек подошвы фундамента, м; Ix — момент инерции площади подошвы фундамента относительно той же оси, м 4 .

Для прямоугольных фундаментов формула (5.53) приводится к виду

где Wx — момент сопротивления подошвы, м 3 ; ex = Mx/N — эксцентриситет равнодействующей вертикальной нагрузки относительно центра подошвы фундамента, м; l — размер подошвы фундамента в направлении действия момента, м.

При действии моментов сил относительно обеих главных осей инерции давления в угловых точках подошвы фундамента определяется по формуле

или для прямоугольной подошвы

где Мх, My, Iх, Iy, ex, ey, x, у — моменты сил, моменты инерции подошвы эксцентриситеты и координаты рассматриваемой точки относительно соответствующих осей; l и b — размеры подошвы фундамента.

Условия (5.50)—(5.52) обычно проверяются для двух сочетаний нагрузок, соответствующих максимальным значениям нормальной силы или момента.

Относительный эксцентриситет вертикальной нагрузки на фундамент ε = е/l рекомендуется ограничивать следующими значениями:

εu = 1/10 — для фундаментов под колонны производственных зданий с мостовыми кранами грузоподъемностью 75 т и выше и открытых крановых эстакад с кранами грузоподъемностью более 15 т, для высоких сооружений (трубы, здания башенного типа и т.п.), а также во всех случаях, когда расчетное сопротивление грунтов основания R εu = 1/6 — для остальных производственных зданий с мостовыми кранами и открытых крановых эстакад;

Читайте также:  Пылесос для стружки и опилок: выбираем столярный пылесос для мастерской или промышленный вариант. Как сделать стружкоотсос своими руками для сбора опилок?

εu = 1/4 — для бескрановых зданий, а также производственных зданий с подвесным крановым оборудованием.

Форма эпюры контактных давлений под подошвой фундамента зависит от относительного эксцентриситета (рис. 5.25): при ε ε = 1/10, соотношение краевых давлений pmin/pmax = 0,25), при ε = 1/6 — треугольная с нулевой ординатой у менее загруженной грани подошвы, при ε > 1/6 — треугольная с нулевой ординатой в пределах подошвы, т.е. при этом происходит частичный отрыв подошвы.

В последнем случае максимальное краевое давление определяется по формуле

где b — ширина подошвы фундамента; l = l /2 – e — длина зоны отрыва подошвы (при ε = 1/4, l = 1,4).

Следует отметить, что при отрыве подошвы крен фундамента нелинейно зависит от момента.

Распределение давлений по подошве фундаментов, имеющих относительное заглубление λ = d/l > 1, рекомендуется находить с учетом бокового отпора грунта, расположенного выше подошвы фундамента. При этом допускается применять расчетную схему основания, характеризуемую коэффициентом постели (коэффициентом жесткости). В этом случае краевые давления под подошвой вычисляются по формуле

где id — крен заглубленного фундамента; ci — коэффициент неравномерного сжатия.

Пример 5.11. Определить размеры фундамента для здания гибкой конструктивной схемы без подвала, если вертикальная нагрузка на верхний обрез фундамента N = 10 МН, момент M = 8 МН·м, глубина заложения d = 2 м. Грунт — песок средней крупности со следующими характеристиками, полученными по испытаниям: е = 0,52; φII = 37°; cII = 4 кПа; γ = 19,2 кН/м 3 . Предельное значение относительного эксцентриситета εu = е/l = 1/6.

Решение. По табл. 5.13 R = 500 кПа. Предварительные размеры подошвы фундамента определим исходя из требуемой площади:

м 2 .

Принимаем b · l = 4,2 · 5,4 м ( A = 22,68 м 2 ).

Расчетное сопротивление грунта по формуле (5.29) R = 752 кПа. Максимальное давление под подошвой

кПа R = 900 кПа.

Эксцентриситет вертикальной нагрузки

м,

т.е. ε = e/l = 0,733/5,4 = 0,135 εu = 0,167.

Таким образом, принятые размеры фундамента удовлетворяют условиям, ограничивающим краевое давление и относительный эксцентриситет нагрузки.

Сорочан Е.А. Основания, фундаменты и подземные сооружения

Пример расчета внецентренно нагруженных фундаментов

Определить размеры подошвы и рассчитать кон­струкцию фундамента под колонну промышленного здания разме­ром 40X80 см (рис. III.1). В основании фундамента залегает песок пылеватый, плотный, насыщенный водой, имеющий удельный вес =0,0185 МН/м 3 . Угол внутреннего трения и удельное сцепление, определенные на основе лабораторных испытаний образцов грунта, составляют соответственно =28° и сn =0,0037 МПа. Глубина за­ложения фундамента d=1,2 м. В проектируемом здании подвал отсутствует. На уровне спланированной отметки земли приложена вертикальная сила N’=1,0 МН и момент М’=0,6 МН·м (от нор­мативных нагрузок). Расчетные значения усилий составляют: N’= = 1,1 МН, момента М’=0,7 МН·м. Здание имеет длину L=84 м и высоту H = 20,5 м.

Решение. При действии внецентренно приложенной нагрузки форму подошвы фундамента целесообразно назначить в виде пря­моугольника. Зададимся соотношением длины подошвы фундамен­та к его ширине l/b=1,5.

В первом приближении определим площадь подошвы фунда­мента в предположении, что на него действует только вертикаль­ная центрально приложенная сила. Условное расчетное сопротивле­ние грунта основания составит R=0,15 МПа. Тогда ориентировоч­ная площадь фундамента определяется по формуле:

=1,0/(0,15—1,2-0,02) = 7,81 м 2 .

Учитывая, что фундамент является внецентренно нагруженным, увеличиваем размеры фундамента на 20 %. Тогда ориентировочная площадь подошвы фундамента составит Аф = 9,4 м 2 .

При соотношении l/b=1,5 получим: b = = 2,5 м; l = 2,5·1,5=3,75 м.

Назначим размеры подошвы фундамента, выполненного из мо­нолитного железобетона, bXl=2,5Х4 м и высоту h‘=0,8 м. Най­дем эксцентриситет, создаваемый моментом: е=0,6/1,0=0,6 м.

Вычислим значение 0,03lк=0,024 м. Значение е=0,6 м>0,03lк= 0,024 м, поэтому данный фундамент необходимо рассчитать, как внецентренно сжатый.

Для соотношения L/H=84/20,5=4,1 по табл. 1.15(Приложение I) найдем зна­чения коэффициентов условий работы = l.l и =l,0. Коэффи­циент k= 1,0.

Рис. III.1

Для прямоугольного фундамента шириной b=2,5 м найдем рас­четное сопротивление грунта основания, опреде­лив предварительно значения безразмерных коэффициентов (см. табл. 1.13 Приложение 1) =0,98, = 4,93 и = 7,40:

В соответствии с требованиями строительных норм, для вне­центренно нагруженных фундаментов максимальное краевое дав­ление под подошвой фундамента не должно превышать 1,2R = 0,24 МПа.

Найдем вес грунта, лежащего на обрезах фундамента:

Gгр= 0,0185 (2,5·4—1,6·1,2)0,4 = 0,06 МН.

Вес фундамента (см. рис. 2.17):

Gф = 0,024 (0,8·4·2,5+ 1,6·1,2·0,8) =0,238 МН.

Найдем максимальное и минимальное краевые давления под подошвой фундамента при внецентренном нагружении по форму­лам:

МПа;

МПа.

Проверим выполнение условий:

pcp = (1+0,06 + 0,238)/2,5·4 = 0,13

Окончательно принимаем в качестве фундаментной подушки монолитную железобетонную плиту размером 2,5x4x0,8 м (см. рис. III.1).

ПРИЛОЖЕНИЕ IV.

Пример расчета осадки фундамента.

Определить методом элементарного суммирования, осадку фундамента под колонну каркаса здания. Ширина фундамента b=1,8 м, длина l=1,8 м, глубина зало­жения d=0,9 м. Среднее давление под подошвой фундамента pcp=0,352 МПа. Грунтовые условия строительной площадки приве­дены в таблице IV.1.

Таблица IV.1.

Название грунтаГлубина подошвы слоя, мПластичностьУдельная масса, γs, кг/м 3Объемная масса, γp, кг/м 3Влажность, w,%Е, МПае
wLwp
Песок средней плотности3,522,025,00,663
Суглинок тугопластичный6,532,019,025,012,00,805
Глина полутвердая10,043,023,027,020,50,746

Решение. Воспользовавшись данными табл. IV.2, определяем удельный вес грунтов первого и третьего слоев, залега­ющих в основании фундамента: γ1= ρg = 2000·10=0,02 МН/м 3 , γ3 = 2000·10=0,02 МН/м 3 .

Удельный вес песка первого слоя и суглинка второго слоя с учетом взвешивающего действия воды найдем по формуле:

;

МН/м 3 ;

МН/м 3 ;

Грунт третьего слоя представляет собой глину полутвердую, ко­торая является водоупорным слоем, поэтому в ней взвешивающее действие воды проявляться не будет. Определим ординаты эпюры вертикальных напряжений от действия собственного веса грунта по формуле и вспомогательной эпюры 0,2 :

на поверхности земли:

= 0; 0,2 = 0;

на уровне подошвы фундамента:

σzg0 = 0,02·0,9 = 0,018 МПа; 0,2 σzg0 = 0,004 МПа;

в первом слое на уровне грунтовых вод:

σzg1 = 0,02·2,9 = 0,058 МПа; 0,2 σzg1 = 0,012 МПа;

на контакте первого и второго слоев с учетом взвешивающего действия воды:

σzg2 = 0,058 + 0,01·1=0,068 МПа; σzg2 = 0,014 МПа;

на подошве суглинка с учетом взвешивающего действия воды:

σzg3= 0,068+ 0,0094·4,3 = 0,108 МПа; 0,2 σzg2 = 0,022 МПа.

Ниже слоя суглинка залегает глина в полутвердом состоянии, являющаяся водоупорным слоем, поэтому к вертикальному напря­жению на кровлю глины добавятся:

гидростатическое давление столба воды, находящегося над гли­ной

σгидр= 0,01·5,3 = 0,053 МПа;

полное давление на кровлю глины:

σzg4= 0,053 + 0,108 = 0,161 МПа; 0,2 σzg4 = 0,032 МПа;

давление на подошве третьего слоя:

σzg5= 0,161 +0,02·3,3 = 0,228 МПа; 0,2 σzg5 = 0,045 МПа.

Полученные значения ординат природного напряжения и вспо­могательной эпюры перенесем на геологический разрез (рис. IV.1).

Рис. IV.1

1 — песок средней плотности (γ1=0,02 МН/м 3 , h1=3,9 м, E1=25 МПа); 2 — су­глинок тугопластичный (γ2=0.0094 МН/м 3 , h2=4,3 м, E2=12 МПа); 3 — глина полутвердая (γ3=0,02 МН/м 3 , h3=3,3 м, E3=20,5 МПа)

Найдем дополнительное давление по подошве фундамента:

Рд = 0,352 — 0,018 = 0,334 МПа.

Соотношение n=l/b—1,8/1,8= 1, Чтобы избежать интерполяции по табл. 1.16(Приложение I), зададимся соотношением m = 0,4, тогда высота элемен­тарного слоя грунта hi = 0,4·1,8/2 = 0,36 м.

ПРАКТИЧЕСКАЯ РАБОТА №3. Расчет внецентренно- нагруженных фундаментов.

При внецентренной нагрузке (рисунок 3.1) расчетные усилия в сечении на единицу длины фундамента определяют по формулам:

; (3.1)

, (3.2)

где и – давления от расчетных нагрузок, кПа, передаваемые на грунт под краем фундамента и в расчетном сечении;

– изгибающий момент, кН·м/м;

– поперечная сила, кН/м.

Рисунок 3.1 – К расчету ленточного фундамента

Расчет прочности столбчатых фундаментов включает определение размеров плитной части, определение размеров ступеней, определение сечения арматуры плитной части. Расчет по второй группе предельных состояний включает расчет по образованию и раскрытию трещин.

Краевые давления , кПа, определяют по формулам:

при относительном эксцентриситете

; (3.3)

при относительном эксцентриситете

, (3.4)

где – сумма вертикальных нагрузок, действующих на основание, кроме веса фундамента и грунта на его обрезах, и определяемых для случая расчета основания по деформациям, кН;

– площадь подошвы фундамента, м ;

– средневзвешенное значение удельных весов тела фундамента, грунта и пола, расположенных над подошвой фундамента; принимают равным 20 кН/м ;

– глубина заложения фундамента, м;

– момент от равнодействующей всех нагрузок, действующих по подошве фундамента, найденных с учетом заглубления фундамента в грунте и перераспределяющего влияния верхних конструкций или без этого учета, кН·м;

– момент сопротивления площади подошвы фундамента, м ;

– расстояние от точки приложения равнодействующей до края фундамента по его оси, м, определяемое по формуле

; (3.5)

– эксцентриситет нагрузки по подошве фундамента, м, определяемый по формуле

. (3.6)

При наличии моментов и , действующих в двух направлениях, параллельных осям х и у прямоугольного фундамента, наибольшее давление в угловой точке , кПа, определяют по формуле

, (3.7)

где , , , – то же, что и в формуле (3.3).

При наличии на полах сплошной равномерно распределенной нагрузки интенсивностью краевые и средние эпюры давления по подошве следует увеличивать на нагрузку . Нагрузку на полы промышленных зданий допускается принимать равной 20 кПа, если в технологическом задании на проектирование не указывается большее значение этой нагрузки.

Рисунок 3.2 – Эпюра давления на грунт внецентренно нагруженного фундамента

при действии моментов относительно двух осей

3.1. Подобрать размеры внецентренно нагруженного фундамента для бесподвальной части здания, имеющего жесткую конструктивную схему, если в уровне спланированной поверхности приложены внешние нагрузки. Характеристики здания, нагрузок и грунтовых условий приведены в таблице 3.1.

ВариантГлубина заложения фундамента, м.Уровень подземных водL/HХарактеристики грунтаРасчетная нагрузка
NO11, кН/мMoII, кН/м
1,14,84,5IL=0,3, е=0,5, γII=0,02МН/м3, φ=32 0 , с11=0,0084МПа,
1,24,93,3IL=0,4, е=0,6, γII=0,021МН/м3, φ=30 0 , с11=0,0086МПа,
1,253,93,0IL=0,35, е=0,55, γII=0,02МН/м3, φ=31 0 , с11=0,0088МПа,
1.32,83,8IL=0,25, е=0,6, γII=0,021МН/м3, φ=33 0 , с11=0,0089МПа,
1.354,02,0IL=0,3, е=0,5, γII=0,02МН/м3, φ=32 0 , с11=0,0084МПа,
1.46,11,5IL=0,4, е=0,6, γII=0,021МН/м3, φ=30 0 , с11=0,0086МПа,
1.454,85,0IL=0,35, е=0,55, γII=0,02МН/м3, φ=31 0 , с11=0,0088МПа,
1.54,94,5IL=0,25, е=0,6, γII=0,021МН/м3, φ=33 0 , с11=0,0089МПа,
1,13,93,3IL=0,3, е=0,5, γII=0,02МН/м3, φ=32 0 , с11=0,0084МПа,
1,22,83,0IL=0,4, е=0,6, γII=0,021МН/м3, φ=30 0 , с11=0,0086МПа,
1,254,03,8IL=0,35, е=0,55, γII=0,02МН/м3, φ=31 0 , с11=0,0088МПа,
1.36,12,0IL=0,25, е=0,6, γII=0,021МН/м3, φ=33 0 , с11=0,0089МПа,
1.354,81,5IL=0,3, е=0,5, γII=0,02МН/м3, φ=32 0 , с11=0,0084МПа,
1.44,95,0IL=0,4, е=0,6, γII=0,021МН/м3, φ=30 0 , с11=0,0086МПа,
1.453,94,5IL=0,35, е=0,55, γII=0,02МН/м3, φ=31 0 , с11=0,0088МПа,
1.52,83,3IL=0,25, е=0,6, γII=0,021МН/м3, φ=33 0 , с11=0,0089МПа,
1,14,03,0IL=0,3, е=0,5, γII=0,02МН/м3, φ=32 0 , с11=0,0084МПа,
1,26,13,8IL=0,4, е=0,6, γII=0,021МН/м3, φ=30 0 , с11=0,0086МПа,
1,254,82,0IL=0,35, е=0,55, γII=0,02МН/м3, φ=31 0 , с11=0,0088МПа,
1.34,91,5IL=0,25, е=0,6, γII=0,021МН/м3, φ=33 0 , с11=0,0089МПа,
1.353,95,0IL=0,3, е=0,5, γII=0,02МН/м3, φ=32 0 , с11=0,0084МПа,
1.42,84,5IL=0,4, е=0,6, γII=0,021МН/м3, φ=30 0 , с11=0,0086МПа,
1.454,03,3IL=0,35, е=0,55, γII=0,02МН/м3, φ=31 0 , с11=0,0088МПа,
1.56,13,0IL=0,25, е=0,6, γII=0,021МН/м3, φ=33 0 , с11=0,0089МПа,
1,14,83,8IL=0,3, е=0,5, γII=0,02МН/м3, φ=32 0 , с11=0,0084МПа,
1,24,92,0IL=0,4, е=0,6, γII=0,021МН/м3, φ=30 0 , с11=0,0086МПа,
1,253,91,5IL=0,35, е=0,55, γII=0,02МН/м3, φ=31 0 , с11=0,0088МПа,
1.32,85,0IL=0,25, е=0,6, γII=0,021МН/м3, φ=33 0 , с11=0,0089МПа,
1.354,04,5IL=0,3, е=0,5, γII=0,02МН/м3, φ=32 0 , с11=0,0084МПа,
1.46,13,3IL=0,4, е=0,6, γII=0,021МН/м3, φ=30 0 , с11=0,0086МПа,
Читайте также:  Обзор кондиционеров Idea: коды ошибок, сравнение мобильных моделей и сплит-систем samurai

3. Пример решения.

Пример 3.1.Подобрать размеры внецентренно нагруженного фундамента для бесподвальной части здания, если в уровне спланированной поверхности приложены внешние нагрузки NoII=1,25MH, MoII=0,32MHм, глубина заложения фундамента d=1,1м. Характеристики грунта: суглинок IL=0,3, е=0,5, γII=0,02МН/м3, φ=32 0 , с11=0,0084МПа, грунт обратной засыпки γ 1 II=0,018МН/м3. Здание имеет жесткую конструктивную схему, отношение высоты здания к его длине L/H=4,2.

Решение:

1. По таблице СП 50-101-2004 определяем условное расчетное сопротивления грунта R=0,28МПа.

2. По формуле 1.3 определяем ориентировочную площадь подошвы фундамента:

=1,25/(0,28-0,02*1,1)=4,84м 2

3. Поскольку рассчитываем внецентренно нагруженный фундамент, увеличим площадь опоры на 20%. Зададимся отношением длины фундамента к его ширине η=1,5; развивая подошву фундамента в направлении действия изгибающего момента, получим l=1,5b. Принимаем l=2,7м, b=1,8м, тогда А=4,86м 2 .

4. По соотношению L/H=4,2, заданных грунтовых условий и конструктивной схеме здания по таблице СП определяем значение коэффициентов условий работы γс1=1,2 и γс2=1,0.

5. По углу внутреннего трения φ=32 0 определяем коэффициенты Мγ=1,34, Мq=5,59, Mc=7,95.

6. Для фундамента в бесподвальной части здания d1=1,1м, при db=0 определяем расчетное сопротивление грунта основания по формуле 2.3:

=1,2*1,0(1,34*1*1,8*0,02+

7.Принимаем следующую конструкцию фундамента (рис.3.3)

8. Определяем эксцентриситет нагрузки по подошве фундамента, м, определяемый по формуле 3.6:

=0,32/(1,25+0,02*2,7*1,8*1,1)=0,236

9. Определяем относительный эксцентриситет e/l = 0,236/2,7=0,087 2 )=0,426МПа

11. Проверяем выполнение условий: pmax 0

Условие второй группы предельных состояний по максимальному краевому давлению не выполняется. Для выполнения условий необходимо понизить напряжение в грунте основания за счет увеличения размера подошвы фундамента в плоскости действия момента. Примем длину подошвы фундамента 3,0м, а ширину 2,1м.

12.Определяем по формуле 3.2 максимальное и минимальное краевые давления по граням фундамента:

18. Так как изменилась ширина фундамента определяем расчетное сопротивление грунта основания по формуле 2.3:

=1,2*1,0(0,84*1*2,1*0,02+

19. Проверяем выполнение условий: pmax 0

Расчёт внецентренно-нагруженного фундамента

Ориентировочные размеры фундамента возьмем b = 2 м при нагрузке на обрезе фундамента N = 296 кН. Вычислим момент от внецентренного действия нагрузки от веса перекрытий, имея в виду, что плиты перекрытий заделываются в стены на глубину = 12 см, а давление от них распределено по закону треу­гольника. Тогда эксцентриситет приложения внешней нагрузки будет равен (при толщине стены b = 45 см).

е = 0,45/2 – 0,12/2 = 0,185 м,

Эксцентриситет е = 18,5 см.

Приведенная глубина заложения фундамента от пола подвала:

Глубина подвала – расстояние от уровня планировки до пола подвала:

Расчетное сопротивление грунта основания:

Равнодействующая активного давления грунта на 1 м стены фундамента:

Т.к. – перекрытия располагаются выше поверхности земли, то q = 10 кН/м 2 .

Приведенная высота слоя грунта:

Расстояние от подошвы фундамента до точки приложения равнодействующей активного давления грунта:

Момент от нагрузки на обрезе фундамента:

Момент относительно центра тяжести подошвы фундамента от равнодействующей активного давления грунта (момент от горизонтального давления грунта):

Нагрузка от веса фундамента:

Нагрузка от веса грунта на обрезе фундамента:

Момент относительно центра подошвы фундамента от веса обратной засыпки:

Определим давление под подошвой внецентренно нагруженного фундамента (краевые напряжения):

– вертикальная сила;

– вес соответственно грунта и фундамента на его обрезах;

– момент на уровне подошвы фундамента;

– площадь подошвы фундамента;

W – момент сопротивления подошвы фундамента.

Проверим выполнение условий:

Условия выполняются, поэтому принимаем в качестве подушки фундамента сборную плиту шириной b = 2,0 м.

Вариант №2. Расчет ленточного свайного фундамента

Под несущую стену

Требуется запроектировать свайный фундамент под несущую стену, передающую расчетную равномерно распределенную нагрузку на ось Б на ось А и В . Отметка низа ростверка – 3,200.

Выбираем тип свай. По геологическим условиям свая висячая. Несущий слой – песок мелкий. По оси Б принимаем сваю длиной 7 м, сечением 0,30 х 0,30 м.

Разбиваем пласт на однородные слои мощностью не более 2 м: (рис.З).

Рис.3. Расчетная схема железобетонной сваи

Определим средние глубины залегания каждого из слоев и найдем fi – расчетное сопротивление на боковой поверхности свай методом линейной интерполяции.

Определяем несущую способность висячей сваи по грунту по формуле:

где – коэффициент условий работы сваи в грунте, принимаемый равным 1;

R – расчетное сопротивление грунта под нижним концом cвau;

А – площадь опирания сваи на грунт 0,30*0,30 = 0,09 м 2 ;

– коэффициенты условий работы грунта, принимаемые по [3, табл. 3] равными 1 – погружение дизельным молотом;

u – наружный периметр поперечного сечения сваи – 1,2 м;

– расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи, кПа;

– толщина i-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м.

Несущая способность свай:

Несущая способность висячих свая по материалу во многих случаях больше, чем по грунту, поэтому ограничимся определением несущей способности принятой сваи только по грунту.

Расчетное сопротивление сваи:

Требуемое число свай в фундаменте на 1 м длины:

Окончательное число свай на 1 м фундамента принимаем равным 1. Конструируем ростверк при однорядном расположении свай.

Ширина ростверка:

Вес ростверка:

Вес 4-х стеновых блоков марки ФБС 24.5.6-т:

Вес грунта, расположенного на ростверке:

Определяем шагсвай в ряду:

принятое число рядов свай.

Расчетная нагрузка, приходящаяся на одну сваю:

Принимаем сваю С 7-30 с шагом 1,09.

На ось А и В принимаем сваю длиной 7 м, сечением 0,30×0,30 м. Разбиваем пласт на однородные слои мощностью не более 2 м: .

Определим средние глубины залегания каждого из слоев и найдем fi – расчетное сопротивление на боковой поверхности свай методом линейной интерполяции.

Несущая способность сваи:

Расчетное сопротивление сваи:

Требуемое число свай в фундаменте на 1 м длины:

Окончательное число свай на 1 м фундамента принимаем равным 1.

Вес ростверка:

Вес 4-х стеновых блоков марки ФБС 24.5.6-т:

Вес грунта, расположенного на ростверке:

Определяем шагсвай в ряду:

принятое число рядов свай.

Расчет внецентренно-нагруженного ленточного фундамента

Расчет ленточного фундамента центрально-нагруженного по оси “Б”. Полезная нагрузка от плит покрытия и от блоков стен подвала. Расчет внецентренно-нагруженного ленточного фундамента по оси “А”. Нагрузка от массы плит перекрытия и ширина подушки фундамента.

РубрикаСтроительство и архитектура
Видконтрольная работа
Языкрусский
Дата добавления28.09.2017
Размер файла149,5 K

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru/

1. Исходные данные

2. Расчет ленточного фундамента центрально-нагруженного по оси «Б»

2.1 Полезная нагрузка от плит покрытия

2.2 Нагрузка от массы плит перекрытия

2.3 Нагрузка от 1 п.м. стен

2.4 Нагрузка от блоков стен подвала

2.5 Полная нагрузка на 1 п.м. фундамента

3. Расчет внецентренно-нагруженного ленточного фундамента по оси «А»

3.1 Нагрузка от плит покрытия

3.2 Нагрузка от массы плит перекрытия

3.3 Нагрузка от 1 п.м. стены

3.4 Нагрузка от массы 1 п.м. стен подвала

3.5 Полная нагрузка на фундамент

3.6 Ширина подушки фундамента

1. Исходные данные

1. Район строительства – г. Курск

2. Здание – кирпичное, бесчердачное

3. Назначение- «Общежитие для семейной молодежи на 116 мест»

4. Длина здания в осях – «1-7» – 35000 мм

6. Высота здания – 12900 мм

7. Количество этажей – 4

8. Высота этажа – 2800 мм

9. Здание с подвалом hпод=в осях «1-7» – 2400 мм

10. Климатическая зона по снеговой нагрузке (), подбираем по карте № 1 СНиП 2.01.07-85*

СНиП «Нагрузки и воздействия» :

S 0 =1,8 (180) КПа (кгс/м 2 ) ?1800 н/м 2

=1,2 (120) КПа (кгс/м 2 ) ?1200 н/м 2

=0,6 (60) КПа (кгс/м 2 ) ?600 н/м 2

11. Климатическая зона ветровой нагрузке – , подбираем по карте № 2 приложения СНиП 2.01.07-87*

=0,60 (60) КПа (кгс/м 2 )

12. Полезная нагрузка на плиты перекрытия подбираем по таблице №3

p n =1,5 (150) КПа (кгс/м 2 ) ? 1500 н/м 2

=1,2 (120) КПа (кгс/м 2 ) ? 1200 н/м 2

=0,3 (30) КПа (кгс/м 2 ) ? 300 н/м 2

13. Грунты – песок групный

КПа (кгс/м 2 ) ? 500 н/м 2

Таблица 1. «Сбор нагрузок на 1 м 2 покрытия»

Нормативная нагрузка на (н/м 2 )

Расчетные нагрузки (н/м 2 )

Собственная масса 1 м 2 4-хслойного рубероида t*P=0,016*6000

Собственная масса 1м 2 Цементно-песчаный раствор t*P=0,05*18000

Собственная масса утеплителя (минеральная вата) t*P=0,25*1250

Собственная масса параизоляции и 1 слоя рубероида t*P=0,004*6000

Собственная масса 1м 2 ж/б многопустотной плиты покрытия t*P=0,22*25000

Итоги постоянной нагрузки

Временная снеговая нагрузка

Таблица 2. Сбор нагрузок на 1 м 2 перекрытия

Нормативная нагрузка на (н/м 2 )

Расчетные нагрузки (н/м 2 )

Нагрузка от массы 1м 2 пола из линолеума t*P=0,003*18000

Собственная масса 1м 2 Плиты древесно-волокнистой, твердой t*P=0,04*6000

Собственная масса 1м 2 дощатого настила из обрезных досок t*P=0,08*7000

Собственная масса 1м 2 Лаги t*P=0,04*5000

Собственная масса 1м 2 ж/б многопустотной плиты перекрытия t*P=0,22*25000

Итоги постоянной нагрузки

Временная плезная нагрузка (по табл. 3 гр. СНиП (1)):

2. Расчет ленточного фундамента центрально-нагруженного по оси «Б»

Устанавливаем расчетную схему

2.1 Полезная нагрузка от плит покрытия

Рпок.=Рпок.*Lпл.=9899*6,4=63353,6?63354 (H)

2.2 Нагрузка от массы плит перекрытия

Pпер= Pпер*Lпл*hэт=10183*6,4*2,8=182479 (Н)

2.3 Нагрузка от 1 п.м. стен

hэт=hэт *nэт=2,8*4=11 (м)

bст=160 – стена из кирпич

Pст=bст*Lст*p0*?ѓ2=0,16*1*11*12000*1,1=23232 (Н)

2.4 Нагрузка от блоков стен подвала

hст под=hбл*nбл*hпод=0,6*5+0,24=3,24 (м)

P=2400 кгс/м 2 = 24000 н/м

Pст под=Bст *hст под* Lст под*P0*?ѓ2=0,3*1*3,24*24000*1,1=25661 (H)

2.5 Полная нагрузка на 1 п.м. фундамента

Nф=Pпок+Pст+Pст под+Pпер=63354+23232+25661+182479=294726 (H)

1. Находим ширину подушки фундамента:

2. Давление грунта под подошвой фундамента

3. Находим консоль фундамента

4. Минимальная расчетная высота фундамента

Конструктивно принимаем высоту подушки

hф=ha3=10-5=5 (см)

5. Изгибающий момент, действующий на уровне консоли фундамента

М=0,5*Ргр 2 =0,5*42,1*27 2 =15345,45 (Н/м)

По расчету рабочая арматура не нужна, окончательно принимаем монолитную подушку с размерами bф=700 мм, hф=100 мм.

ленточный фундамент нагруженный плита

3. Расчет внецентренно-нагруженного ленточного фундамента по оси «А»

Устанавливаем расчетную схему

Произвести сбор нагрузок на 1 п.м. фундамента

3.1 Нагрузка от плит покрытия

Pпок=Pпок*0,5*Lпл=9899*0,5*6,4=31677 (H)

3.2 Нагрузка от массы плит перекрытия

Pпер=Pпер*0,5*hэт*Lпл=10183*0,5*6,4*2,8=91240 (H)

3.3 Нагрузка от 1 п.м. стены

Hст=hэт*nэт+hпарап=2,8*4+0,9=12,1 (м)

Pст =bст *P0*?b2=0,48*12,1*12000*1,1=76666 (Н)

3.4 Нагрузка от массы 1 п.м. стен подвала

Hст под=hбл*hбл+hб под=0,6*5+0,24=3,24 (Н)

Pст под=bст под*hст под*Lст под*P0*?b 2 =0,5*3,24*1*12000*1,1=21384 (Н)

3.5 Полная нагрузка на фундамент

3.6 Ширина подушки фундамента

Устанавливаем расчетный случай

1.1 Случайный эксцентриситет приложенной нагрузки будет

1.1 Находим изгибающий момент от внецентренно сжатой части нагрузки

M=?0*(Pпок.+Pпер.)=12*(31677+91240)=1475004 (H 2 )

1.2 Общий эксцентриситет приложения нагрузки на фундамент

1.3 Определяем относительный эксцентриситет всей нагрузки на фундамент

1.4 Определяем ширину подушки фундамента внецентренно-нагруженного

Конструктивно под стену принята монолитная подушка Bф=700 мм

3. Находим давление грунта под подошвой фундамента

Следовательно, подавление грунта под подошвой фундамента не произойдет

4. Находим консоль фундамента

5. Определяем рабочую минимальную высоту фундамента

Конструктивно принимаем высоту подушку фундамента hф=100 (см) , тогда рабочая высота Hраб.=h-a3=10-5=5 (см)

6. Определяем изгибающий момент, действующий на уровне консоли фундамента

M=0,5*a 2 *Pгр=0,5*11 2 *31,5=1906 (H/c)

7. Определяем площадь рабочей арматуры

Следовательно, арматура по расчету не нужна. Окончательно принимаем сборную ж/б подушку.

Размещено на Allbest.ru

Подобные документы

Оценка инженерно-геологических условий строительной площадки под жилое здание. Расчет центрально и внецентренно нагруженного сжатого сборного ленточного и свайного с монолитным заглубленным ростверком фундаментов. Их технико-экономическое сравнение.

курсовая работа [1,8 M], добавлен 04.12.2011

Оценка инженерно-геологических условий площадки строительства. Сбор нагрузок, действующих на основание. Нагрузки на фундамент от внутренних несущих стен. Определение ширины опорной плиты. Расчет внецентренно-нагруженного фундамента при наличии подвала.

курсовая работа [411,8 K], добавлен 24.02.2014

Формулы для расчета сопротивления грунта основания. Интенсивность вертикального бытового давления грунта на уровне подошвы фундамента. Определение угла внутреннего трения грунта и максимального модуля его деформации. Оптимальная форма подошвы фундамента.

контрольная работа [118,4 K], добавлен 14.12.2014

Природно-климатические характеристики района проектирования. Определение физико-механических характеристик грунта. Определение глубины заложения свайного фундамента. Расчет осадки внецентренно нагруженного фундамента методом послойного суммирования.

курсовая работа [166,2 K], добавлен 26.11.2012

Компоновка поперечной рамы. Определение нагрузок и усилий. Расчет колонн крайнего и среднего ряда. Расчетное сопротивление грунта. Расчет железобетонной сегментной фермы и монолитного внецентренно нагруженного фундамента под колонну крайнего ряда.

курсовая работа [755,1 K], добавлен 09.08.2012

Как разобрать выключатель света?

При эксплуатации бытовых сетей для подключения электрических приборов и освещения помещений используются коммутационные выключатели и розетки. Из-за естественного старения, аварийных режимов и чрезмерной нагрузки выключатели могут выходить из строя. Поэтому нередко может возникать вопрос о том, как разобрать выключатель света своими руками.

Зачем разбирать выключатель?

Наиболее частыми причинами являются:

Поэтому разборка выключателя света обуславливается либо какой-то аварийной ситуацией, либо его моральным износом. Рассмотрим порядок разборки выключателя.

#1. Отключите напряжение

Рис. 1: отключить двойной автомат

Главным шагом, до того, как разобрать выключатель, является снятие напряжение со всех токоведущих элементов, которые задействованы в электроснабжении. Как и при разборке розеток, лучшим вариантом обесточивания является отключение вводных автоматов. Если у вас автомат разрывает сразу два провода – и фазу, и ноль, то после его отключения можно сразу разбирать выключатель.

Рис. 2: отключить одинарный автомат

В случае если на вводе находится один автомат и вам неизвестно, отключает он фазный провод или нет, то после его переключения необходимо воспользоваться индикаторной отверткой. Которая позволит определить наличие или отсутствие потенциала в сети. Если потенциал все еще находится на электрическом проводе, то необходимо отключить фазу на распределительном щите или воспользоваться диэлектрическими перчатками и защитными очками, когда будете разбирать выключатель.

Если в квартире установлен собственный распределительный щиток, в котором не подписаны автоматы и вам неизвестна схема подключения, тогда поочередно отключайте каждый автоматический выключатель и наблюдайте за состоянием лампочки при включенном выключателе. Если же выключатель сломан и у вас нет возможности подать напряжение на лампочку, воспользуйтесь индикатором для проверки напряжения в соседних розетках, а при отсутствии таковых отключайте напряжение в квартире полностью. Или используйте диэлектрические перчатки.

Рис. 3: Используйте диэлектрические перчатки в случае, если обесточить выключатель не получается.

#2 Снимите клавиши

В большинстве случаев, чтобы разобрать современные выключатели, необходимо демонтировать клавиши. Так как они выполняют роль декоративной панели, скрывающей место крепления самого выключателя к стене или коробке. В некоторых старых моделях демонтаж клавиши не требуется, так как у них точки крепления расположены прямо на корпусе, а клавиша выполняет только свою непосредственную функцию.

Рис. 4: современный двухклавишный выключатель

Посмотрите на рисунок, здесь приведен пример двухклавишного выключателя. В модели с большими клавишами, которые занимают значительную площадь устройства, необходимо слегка надавить с одной из сторон клавиши, зафиксировав ее в крайнем положении, и потянуть на себя.

Рис. 5: потяните клавишу на себя

В некоторых конструкциях переключателей для этого предусмотрено даже небольшое углубление, в которые удобно поставить пальцы и оттуда уже снимают клавиши.

Рис. 6: клавиша легко отделилась

Если потянуть клавишу пальцами не удается или прилагаемого усилия недостаточно, можно воспользоваться плоским инструментом. Для снятия клавиши подденьте ее сбоку обычной отверткой.

Рис. 7: подденьте клавишу отверткой

При этом соблюдайте предельную осторожность, так как вы можете легко повредить клавишу. Разумеется, что устройство подготавливаемое к утилизации можно не жалеть, но в остальных ситуациях необходимо соблюдать предельную осторожность. При необходимости, поддеть клавишу можно поочередно с разных сторон, чтобы обеспечить ее поступательное движение. В итоге вы должны удалить все клавишы.

Рис. 8: выключатель без клавиш

#3 Снимите крышку

В различных моделях крышка может быть зафиксирована при помощи:

Рис. 10: крепление при помощи рамки

Посмотрите, рамка фиксируется при помощи небольших защелок, в данной модели их четыре. Для того чтобы снять рамку, достаточно поддеть две соседние, а остальные можно легко вытащить из мест крепления.

После того, как декоративная крышка и клавиша демонтированы, можно переходить к удалению самого корпуса механизма.

В случае наличия на старой крышке болтового крепления снаружи, начинать разбирать следует с удаления этих болтов.

Рис. 11: открутите болты на крышке

После чего переходите к откручиванию корпуса.

#4 Снимите корпус

Наиболее распространенным вариантом в новых клавишных выключателях является болтовое крепление, расположенное по краям корпуса, которое фиксирует весь механизм в коробке. Для удаления из корпуса поочередно откручиваются болты в точках крепления.

Рис. 12: открутите болты корпуса

Второй вариант фиксации – это пружинные распорки, которые помимо крепления в коробке позволяют еще и регулировать угол поворота основного блока автоматического переключателя. В такой ситуации при помощи отвертки распорки ослабляются до того момента, пока выключатель свободно не выйдет из гнезда. Это делается путем выкручивания болтов.

Рис. 13: ослабьте распорки

В моделях с креплением корпуса болтами также можно увидеть эти распорки, позволяющие регулировать угол поворота. Но откручивать их для того, чтобы разобрать устройство, не нужно.

Следует отметить, что в случае поломки, возможна ситуация, когда провода отгорели от крепления или они разболтались в местах обжима. Тогда сердцевина может выпасть из коробки. Такое падение при отключенном напряжении хоть и безопасно, с точки зрения поражения электрическим током, тем не менее, основная часть переключателя может пострадать при падении. Поэтому прежде чем вынуть механизм, в момент демонтажа его лучше поддерживать пальцами.

#5 Отключите провода

После того, как сердцевина выключателя вытянута из коробки, он должен остаться висеть на одних проводах.

Рис. 14: сердцевина на проводах

Поэтому, чтобы разобрать его далее, отсоедините крепление проводки от ламелей. Питающие провода могут иметь различный способ крепления к ламелям, из-за чего их отключение будет отличаться. Наиболее часто встречающимися вариантами являются:

Рис. 15: отключите провода

Следует отметить, что эту процедуру следует производить осторожно, чтобы мелкие детали не рассыпались. Если вашей целью была установка нового двойного выключателя, старый можно попросту выбросить. А если вы разбирали устройство для устранения какой-либо неисправности, то после отсоединения провода его необходимо осмотреть.

#6 Осмотрите выключатель

Если вашей целью было выявление каких-либо неисправностей, внимательно осмотрите места крепления выводов фаз. Возможно, на них будут хорошо заметны следы оплавления или окисления. При наличии термического разрушения пластика, можно сразу заменять весь выключатель. Места окисления могут обуславливать плохой контакт, поэтому их необходимо зачистить.

В связи с тем, что его стоимость относительно невысока, выполнять какие-либо замены деталей и мест крепления корпуса к испорченным деталям попросту нецелесообразно.

Также существует вероятность, что выключатель остался цел, а электрическая проводка пострадала от чрезмерного перегрева. В таких ситуациях вы можете наблюдать отжог токоведущих частей, оплавления изоляции и прочие повреждения. Эти факторы будут свидетельствовать о том, что может понадобиться замена проводки или какого-то ее участка.

Если все детали не содержат никаких следов подгорания, то возможно отсутствует контакт во включенном положении. Для проверки такой неисправности воспользуйтесь мультиметром и проверьте наличие или отсутствие контакта. В некоторых моделях достаточно просто добраться до механизма и восстановить его нормальную работу. Поэтому такую неисправность вполне возможно устранить самостоятельно.

Нюансы при разборке различных видов выключателей

  1. Для запитки большого количества софитов, подсветки потолка и других осветительных приборов нередко применяются трехклавишные выключатели. Конструкция таких моделей отличается достаточно тонкими клавишами. Но, как и для двухклавишных, демонтаж трехклавишного выключателя начинается с поочередного удаления каждой из них. Многие модели для упрощения этой процедуры оснащаются небольшим прямоугольным отверстием внизу клавиш, в которые легко войдет отвертка.
  2. Если вы хотите разобрать диммер (регулируемый выключатель с поворотной ручкой). То его демонтаж принципиально ничем не отличается от классической модели. С единственной разницей, что вместо клавиш вам предстоит сначала удалить ручку регулятора.
  3. Сенсорный выключатель разбирается путем удаления наружной панели. Для этой цели можно воспользоваться как обычной отверткой, так и специальной подхваткой, которую можно изготовить самому из проволоки, если она не идет в комплекте. При этом необходимо соблюдать особую осторожность, чтобы не треснуло стекло.
  4. Если выключатель спарен с розеткой, то для демонтажа первого вам потребуется снять розетку вместе с ним. При этом крышку розетки придется удалить, так как под ней, зачастую, прячется один из болтов крепления.
  5. Проходные выключатели имеют ту же конструкцию, что и обычные, а, соответственно и такой же порядок разборки. Единственным отличием является количество проводов, так как подключение фазы производится в нескольких позициях одновременно.

Видео подборка других мастеров




Добавить комментарий

Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *